Основные разделы:

 Мебель для спальни

 

 Мебель для детской комнаты

 

 Мебель для кухни

 

 Мебель для ванной комнаты

 

 

 Мебель для гостиной

 

 Мебель для кабинета

 

 Мебель для офиса

 

 Стулья, полукресла

 

 Мягкая мебель

 

 

 Стили мебели

 

 Кожаная мебель

наши рекомендации:


Опубликовано: Март 10, 2012

2.2.3.  Кривые разгона, динамические характеристики камер

На каждой из рассматриваемых камер (§2.2.1) в двух-трех сушках проводили несколько опытов по снятию кривых разгона. Примеры кривых разгона для некоторых камер показаны на рис. 2.6—2.10, там же даны расчетные кривые разгона по уравнению (2.6). Для всех камер аппроксимация кривой разгона дифференциальным уравнением первого порядка с запаздыванием дает удовлетворительные результаты. Оценка расхождения между экспериментальными и расчетными кривыми ш> формуле (2.11) показывает, что в среднем погрешность равна 3—5%.

Из кривых разгона, аппроксимируемых уравнением (2.6), определены динамические параметры, средние значения которых по ряду кривых разгона приведены и табл. 2.1.

Динамические характеристики лесосушильных камер

В табл. 2.1 для камер Латгипропрома и ЦНИИМОД-32 даны значения параметров, определенные по кривым разгона, снятым для незагруженных камер.

 Кривые разгона высокотемпературной камеры «Валмет»
 
Рис. 2.6. Кривые разгона высокотемпературной камеры «Валмет» по температуре при изменении избыточного давления от 0,15 до 0,3 МПа:

1 экспериментальная; 2 — расчетная

 
Рис. 2.7. Кривые разгона камеры Латгипропрома по температуре при изменении избыточного давления от 0,18 до 0,3.1 МПа:

1 — экспериментальная; 2 — расчетная

стоянные времени близки к значениям, полученным для загруженных камер, а величины коэффициентов передачи значительно больше для незагруженных (см. рис. 2.5), чем для загруженных, т. е. там, где нет затрат тепла на теплообмен с древесиной.

 Кривые разгона камеры СПЛК-2
 
Рис. 2.8. Кривые разгона камеры СПЛК-2:

1 — экспериментальная; 2 — расчетная по уравнению к =93,2+3,4(1—0,38е —0,62е—8,2 (с—-6)
 
Рис. 2.9. Кривые разгона камеры ВИАМ-2 при изменении избыточного давления от 0,1 до 0,03 МПа:
1— экспериментальная; 2 — расчетная
 

Кривые разгона камеры ВИАМ-2

Близость значений Ti для загруженных и незагруженных камер показывает, что высушиваемые пиломатериалы слабо влияют на инерционность камер и переходный процесс в них определяется главным образом свойствами лесосушильных камер как тепловых объектов. Это также подтверждается и сравнением постоянных времени различных камер. В табл. 2.1 по величине T1 камеры можно разбить на две группы: Латгипропрома, зжекционная, ВИАМ-2 с Г=6—12 мин; «Валмет» и ЦНИИМОД-32 с T1 = S-A мин. Существенная разница в величинах постоянной времени объясняется тем, что в камерах первой группы применены ребристые калориферы (с большой теплоемкостью и массой), а второй группы — пластинчатые калориферы, обладающие меньшей массой на единицу поверхности.

 

Для оценки инерционности камер как объектов регулирования относительной влажности снимались кривые разгона по температуре смоченного термометра [28]. На рис. 2.11 приведены кривые разгона камеры ЦНИИМОД-32 по температуре t№. Возмущение наносилось открытием вентиля на паропроводе подачи пара в увлажнительные трубы. Камера по температуре tM ведет себя как инерционное звено первого порядка. При этом постоянные времени T1 имеют величины, близкие к значениям постоянной времени по температуре сухого термометра.

  приведены кривые разгона камеры ЦНИИМОД-32

Аппроксимация паровой сушильной камеры как объекта регулирования температуры последовательным соединением звена запаздывания (to) и инерционного звена (Tx,k0) дает удовлетворительные результаты. Отклонения расчетных кривых от экспериментальных наблюдаются в основном на начальных участках.

 

Таким образом, структурную схему лесосушильной камеры как объекта регулирования температуры сушильного агента в первом приближении можно представить в виде последовательного соединения запаздывающего и инерционного звеньев

Это объясняется тем, что при аппроксимации переходное запаздывание, обусловленное наличием второго инерционного звена (например, датчика температуры), заменяется транспортным запаздыванием.

Некоторое несовпадение расчетных и экспериментальных кривых разгона также может объясняться тем, что при расчете принята линейная аппроксимация, что позволяет пользоваться расчетом только при малых отклонениях параметров воздуха. При экспериментах наблюдались достаточно большие отклонения, например изменения давления пара до ±0,15 МПа, а изменения температуры до ±5°С. Ho для решения рассматриваемых задач применение линейной аппроксимации допустимо, так как принимаются во внимание процессы, происходящие при включении камеры в систему автоматического регулирования параметров сушильного агента.

Таким образом, структурную схему лесосушильной камеры как объекта регулирования температуры сушильного агента в первом приближении можно представить в виде последовательного соединения запаздывающего и инерционного звеньев (рис. 2.12). Однако в экспериментах, особенно для камер с небольшой инерционностью и при использовании малоинерционного датчика температуры, наблюдаются на кривых разгона два характерных участка (рис. 2.13): первый—с быстрым подъемом температуры почти до установившегося значения; второй, на котором продолжается изменение температуры со временем, но более замедленное, чем на участке, определяемом постоянной времени Ti. Возможно, на этом участке проявляется влияние древесины, температура которой начинает изменяться, что ведет к изменению температуры среды.

 
 

отрывки (возможны ошибки распознавания) из книги Автоматизация процессов сушки пиломатериалов Е. С. БОГДАНОВ 

Список литературы

 

 



От: LidiaZaiceva,  






Скрыть комментарии (отзывы) (0)

UP


Вход/Регистрация - Присоединяйтесь!

Ваше имя: (или войдите через соц. сети ниже)

Комментарии и отзывы ( потяните за правый нижний край для увеличения окна ):
Avatar
Обновить
Введите код, который Вы видите на изображении выше (чувствителен к регистру). Для обновления изображения нажмите на него.


Похожие темы:



« Вернуться
Предыдущая и следующая статья:
« 2.2.1. Обработка кривых разгона, статические характеристики камер2.3. Основы расчетного определения динамических характеристик »